油泵压力和流量不能从“绞车拉多少吨”直接得出。至少要确认工作层拉力 F、工作层卷筒半径 r、目标绳速 v、减速比 i、马达排量 V，以及减速机机械效率、马达机械效率和容积效率。钢丝绳绕层增加后有效半径变大，工作层拉力与第一层拉力不能混用。
还应区分持续工况与短时峰值、水平牵引与垂直提升、单泵单执行器与多执行器共用泵源。吊装或坡道工况需核对制动和失压保持，不能只完成功率计算。
当拉力 F 采用 N、工作层半径 r 采用 m 时，卷筒所需扭矩可按 Td = F × r 计算，结果为 N·m。若拉力以 kN 给出，应先乘 1000 换算为 N。
卷筒半径必须取计算工况所在绳层的有效半径。钢丝绳越往外层缠绕，半径越大，同样马达扭矩下可获得的绳端拉力越小。因此样本中的第一层拉力不能直接当作全程工作层拉力。
当减速比为 i、减速传动效率为 ηg 时，马达所需扭矩可按 Tm = Td ÷ (i × ηg) 估算。效率必须小于或等于 1，不能放到错误方向，否则会低估马达需求。
马达有效压差与扭矩、排量及机械效率相关。采用 Δp = 2π × Tm ÷ (V × ηm) 时，Tm 用 N·m、V 用 mL/r，结果可按 MPa 理解。这里的 Δp 是入口与出口之间的有效压差，不等于泵站表压；回油背压、阀口和管路损失需要另外核对。
当绳速 v 采用 m/min、工作层半径 r 采用 m 时，卷筒转速可按 nd = v ÷ (2πr) 计算，单位为 rpm。马达转速为 n = nd × i。若卷筒半径随绳层变化，绳速也会随之变化。
目标绳速固定时，第一层需要更高的卷筒转速，因为第一层有效半径较小；卷筒转速固定时，第一层绳速较低，满层绳速较高。计算前必须先说明速度控制目标，不能笼统地说第一层一定更快或更慢。
当马达转速 n 采用 rpm、排量 V 采用 mL/r、容积效率为 ηv 时，泵向该支路提供的理论流量可按 Q = n × V ÷ (1000 × ηv) 估算，单位为 L/min。多执行器同时动作时，还要确定流量优先级和同时系数。
当有效压差 Δp 采用 MPa、流量 Q 采用 L/min 时，液压功率可按 Ph = Δp × Q ÷ 60 计算，单位为 kW。马达轴端机械功率可按 Pm = T × n ÷ 9550 估算，T 用 N·m、n 用 rpm。
油泵和驱动电机的选择还要考虑泵效率、驱动效率、持续工作制、启动和冲击载荷、阀组压降、冷却能力及系统允许温升。计算值是选型起点，不能直接当作最终采购规格。
假设垂直提升工况下，绳端拉力 F=20,000 N、工作层半径 r=0.25 m、绳速 v=0.3 m/s、减速比 i=40、减速效率 ηg=0.95、马达排量 V=400 mL/r、马达机械效率 ηm=0.90、容积效率 ηv=0.93。
卷筒扭矩 Td=20,000×0.25=5,000 N·m，马达扭矩 Tm=5,000÷(40×0.95)≈131.6 N·m。卷筒转速约为 11.5 rpm，马达转速约为 460 rpm，泵流量约为 197.8 L/min。
按马达机械效率 ηm = 0.90 反推，所需有效压差约为 2.3 MPa。对应液压功率约为 7.6 kW，马达轴端机械功率约为 6.34 kW，两者差异与马达机械效率、容积效率以及计算取值有关。
该示例没有包含启动冲击、上层绳变化、管路压降、回油背压、泵和电机效率、制动及热平衡，不能据此直接确定实际产品。
| 复核项 | 应确认的资料 | 风险 |
|---|---|---|
| 拉力定义 | 第一层、工作层、持续或峰值 | 把样本最大值当持续工作值 |
| 速度定义 | 空载、带载、各绳层及允许变化 | 泵流量够但实际节拍不符 |
| 压力条件 | 马达有效压差、回油背压、阀与管路损失 | 泵设定压力与马达可用压差混淆 |
| 工作制 | 每小时循环次数、单次持续时间、环境温度 | 功率够但油温持续升高 |
| 安全功能 | 制动方式、释放压力、失压保持和试验要求 | 能拉动但无法可靠保持负载 |
最终还要用泵和马达样本曲线核对允许转速、效率区间、吸油条件、轴功率和热平衡。资料不全时，应把缺失项列出，而不是用固定经验系数代替所有工况。
不能。还需工作层半径、绳速、减速比、马达排量、效率、工作制和系统压降。
第一层有效半径较小，同样卷筒扭矩可得到更大的绳端拉力；绳层增加后拉力会下降。
不是。马达有效压差还受出口背压、阀口和管路压降影响。
流量主要影响转速，拉力主要受有效压差、排量、减速比和效率影响，不能把两者混为一谈。